1试验装置及方案试验用横流风机结构如图i所示。己有研究选择结构参数如表i首先测量单个风机特性，为串联系统的特性提供对比参照试验装置参照GB/T1236-200C《（工业通风机用标准化风道进行性能试验》，布置如a将正方形测量截面等分为9个小区，每小区的中央布置测点。作前期试验以确定使曲线等间隔的9个堵口位置，调节风机转速，测量不同转速下风机的全压、动压和功率，计算后得到*河南省自然科学基金资助项目（项目编号：0311050700）庞靖河南科技大学车辆与动力工程学院硕士生，471003洛阳市周学建河南科技大学车辆与动力工程学院教授刘师多河南科技大学车辆与动力工程学院副教授师清翔河南科技大学车辆与动力工程学院教授倪长安河南科技大学车辆与动力工程学院高级工程师风量静压和效率数据。串联试验装置如b测量孔布置在二级风机出风侧，以测量风机串联后的排气特性为了解串联后，前后风机各自的特性变化，在两风机间布置辅助测量孔。为稳定气流，在辅横流风机结构图助测量孔前后分别安装整表1横流风机结构参数叶片舌部叶轮叶片舌部叶轮半径间隙内径宽度包角倾角外径2试验结果及分析为便于比较，将测量得到的各工况的风量、全压和功率进行无因次化处理，然后绘制曲线无因次化公式为n一一叶轮转速，r/s B一一叶轮宽度，m入一一功率系数Z*效率21单风机特性（a）单独运行（b）串联运行1动力小车2―级风机3整流栅4一级测量孔5―级风管6二级风机7二级风管8二级测量孔9节流器进行试验，j曲线如所示从图中可看出，横流风机近似满足相似关系，特别在03　　22串联后级风机的特性两风机串联后，为简化曲线，确定一级风机转速ni=二级风机转速为n2=733r/mit96 0r/min测量动压和二级风机进出口全压差，计算二级风机的流量系数和压力系数。为了验证结论的适用性，改变一级风机的转速，选ni=值进行试验。为便于比较，将这4条曲线和二级风机在此两种转速下单独运行时的特性曲线绘在一张图上，如所示可看出当0 4时，与单风机相比，串联后二级风机的j没有明显变化；0>04后，压力系数j与单独运行时相比明显减小，呈单调下降的走势，不再有驼力峰分析认为，这种现象与风机入口的风速有关单风机研宄都是在自由进风的情况下进行的，入口风出口管道相接，由于一级风机的作用，二级风机入口有较大的风速在此风速影响下，二级风机内部气流运动状态发生变化，从而使输出压力在大风量区减小。

　　23串联的压力特性根据一般的串联理论，串联后的全压等于各风机在同流量下单独运行时全压的叠力卩。本试验进行了相同转速和不同转速多种组合的串联压力特性测试，结论相同。是任选的两种组合。为便于比较，图中给出了对应转速时单风机特性曲线（此外用的是拟和曲线，标记点为实测数据）从中可直观地看出，横流风机串联时，在小风量区压力满足叠加理论；在大风量区由于二级风机特性明显改变，实测的全压小于单风机的叠加压力，但原有的驼峰消失，使用性能得到改善。

　　和中都出现了串联压力小于单台风机的现象，但此流量时风机单独运行的压力并不是负值分析发现O0 55后，单独运行时压力系数j约为04但串联后j<0可以认为串联后二级风机压力系数减小并出现负值是使串联总压力小于单风机的原因。

　　3结论对单个横流风机和两个几何尺寸完全相同的横流风机串联系统进行了试验，研宄了风量风压、功率与单机时的关系，结论如下：由于入口风速影响，大风量区二级横流风机的特性与单独运行时不同，呈单调下降走势，原因是由于进气口风速增大使内部气流运动状态发生变化横流风机串联后，小风量区满足串联叠加理论，全压等于单风机同流量时全压的和；大风量区全压小于单风机压力的叠加值，且曲线形状改变，驼峰减小，改善了使用性能。

　　试验用横流风机基本满足相似定律